l  設計的一般原則

1．1  幕  墻

    幕墻是建筑外圍護結構或裝飾性結構，但它具有以下的特點：

    它由面板和支承結構體系組成，是完整的結構系統；

    它相對于主體結構有一定的位移能力；

    它只承受直接作用于其上的荷載和作用，不分擔主體結構的荷載和作用。

    因此，固定窗不屬于建筑幕墻；直接固定在實體外墻上的干掛石板也不屬于建筑幕墻。

    1．2  技術規范及其應用

    工程技術規范是已有成熟經驗的總結，而不是對未來技術發展的展望。規范制定的原則是列入成熟的技術，成熟一條寫一條。尚在發展中的新技術、試用中的新技術暫不列入。待應用較廣泛＼積累較可靠的經驗、確有依據之后，再行列入。因此，規范并不限制新技術的應用，規范未列入的內容，只要是規范未禁止采用的，一般可以在工程中應用，在應用中總結經驗，使它成熟起來。認為凡是規范未列入的技術不應采用的看法是不妥當的。當然，采用規范沒有列入的新技術，應有充分依據，穩妥可靠，并且幕墻公司應承擔相應的技術責任。

    規范條文規定的嚴格性是不同的，應分別掌握，不能一律從嚴。規范的條文分為強制性條文和一般性條文。強制性條文用黑體字印刷，行文采用“必須”、“應”、“不得”、“嚴禁”等文字進行最嚴格的限制，強制性條文必須執行，所作規定必須遵守。一般性條文用宋體字印刷，其嚴格程度稍作放松。一般性條文用詞為“應”、“宜”、“可”(相應反面詞為“怒應”、“不宜”、“可不”)三個等級，要區別對待。采用“應(不應)”等級的規定，正常情況下要執行；采用“宜(不宜)”的規定，優先采用：采用“可(可不)”等級的規定，可以靈活掌握，選擇采用。認為只要規范條文涉及事項，都一律按“必須”執行、不得偏離的看法是不妥當的。

    山于各技術規范均在不斷修改、更新，而各本規范不能同時•修訂、同時頒布，總是輪流先后，因此，在規范應用中，采用“以最新版本為準”的原則。在技術規范條文中，凡是引用相應規范時，如果只標明所引用相關標準的編號而無發布年份的，則以最新頒布的版本為準，隨相關新版本的發表而變更，無須特別說明。例如《建筑結構荷載規范》  GBJ9—87已于2002年12月31日廢止，代之以GB50009—200l，所以，從2002年12月31日起，在《玻璃幕墻工程技術規范》，《金屬與石材幕墻工程技術規范》中引用的風荷載計算方法和系數取值，均應以GB50009—2001為準，無須等這兩本幕墻規范修訂。

    1．3  建筑幕墻的高度

    規范的適用范圍不等于該項技術的適應范圍。由于規范是成熟技術的總結，只能是歸納總結兩大面廣、使用較多、技術成熟的經驗，所以規范中有“本規范適用于。。。。。。”的適用范圍的規定。在規范適用范圍內的工程，可以采用規范的相應規定進行設計、施工而無需其它專門的措施。反之，超出了適川范圍時，除應遵守規范中的有關規定外，尚應采取其它更有效的技術措施，保證幕墻的結構安全和建筑功能滿足要求。例如，《玻璃幕墻工程技術規范》  JGJl02—96規定規范的適用范圍是150m高度以下，實際上1996年時我國已有幾十幢玻璃幕墻高度超過150m，最高的金茂大廈已達420m；國外最高的已達445m(芝加哥西爾斯大廈)、412m(紐約世界貿易中心)。所以，150m的規定只是在當時條件下102規范的適用范圍，而不是玻璃幕墻的適用范圍。由于這幾年大量的經驗積累，新頒布的JCJ102—2003規范就取消了適用范圍150m以下的規定。同樣，在《金屬與石材幕墻工程技術規范》JGJl33—2001中，規定該規范的適用范圍是150m以下的金屬幕墻和lOOm以下的石材幕墻。這只是規范的適用范圍，而當時國內已建石材幕墻達175m高度，在建石材幕墻已達200m高度；國外已建石材幕墻許多超過300mo但必須指出：超規范高度的建筑幕墻應作專門的考慮，如采取必要的技術加強措施；加強設計與施工的管理、審查和監管；進行風洞試驗和振動臺試驗等。同樣建造超山規范適用范圍的建筑幕墻，承建商應承擔相應的責任。

  2幕墻建筑設計

  2．1  幕墻的換氣和通風

  在幕墻建筑設計中，過去強調以人工換氣、通風為主，不主張開啟或盡量少設開啟扇，以降低能耗，防止啟扇破損，也使立面較為美觀，因此JCJl02—96規定開啟扇面積不大于幕墻面積的15％。 2003年SARS之后，許多幕墻界人士進行了反思，形成了加強幕墻通風、換氣的共識，甚至許多業主要求將部分固定玻璃更改為開啟扇。所以在JCJ102—2003新修訂版本中，取消了開啟扇面積不大于15％的規定，開啟扇•設置[一實際需要確定。

    采川雙層通風幕墻時，室內可以從熱通道取得新風，外幕墻有進風口進風，可不必設開啟扇，從而在保證自然通風的同時，使幕墻保持美觀和安全。

  2．2  防火防煙設計    

 

(1)防火玻璃在幕墻中的應用

    幕墻采用的防火玻璃應為單片防火玻璃及其制品(如中空玻璃)，目前采用單片銫鉀玻璃為多。防火玻璃可以在下列情況下采用：

    1)防火墻兩側的玻璃面板：

    2)樓層間水平隔煙層；日前采川單片銫鉀玻璃為多。

    3)樓層結構高度小于800mm，未設實體窗下墻時，樓板上(下)的面板；

    4)樓層中的透明防火隔斷(透明防火墻)。

    支承防火玻璃的金屬骨架應采川鋼結構，不宜采用鋁型材。防火試驗表明，鋁型材在高溫下迅速熔化，會使玻璃失去支承而坍落，使防火墻、防火帶失效；而鋼型材可以維持相當長的時間不會軟化。

    (2)雙層通風幕墻的防火問題

    雙層通風幕墻通過熱通道中的氣流調節熱通道的溫度，減少室內溫度與外界的溫差，達到節能的要求，宜采用多層風道的通風方式。但目前國內消防規范要求層間設置封閉隔煙層，因此熱通道只能是一個層高。為避免本層排風口排出的空氣又被上層進風口吸人，形成氣流短路，可以在滿足防火隔煙要求的前提下，采用下列通風方式之一：

    1)加大排風口與上層進風口的豎向距離；

    2)采用本跨進風后，在鄰跨排風的S形通風路線方式。    ．

    當外幕墻采用透明玻璃、要求高度通透明，層間隔煙層可采用單片銫鉀防火玻璃。深圳電視中心拉索點支外幕墻就采用了這種透明隔煙措施。

    (3)高度很大的內天井、內庭的防火問題

   目前有些建筑設置了很高的內庭或內天井，如北京電視中心的內庭高度達到150m，為防止火災和煙霧在層間擴散蔓延，在天井周邊可采用單層銫鉀防火玻璃圍成井筒，并采用型鋼骨架。

    (4)實體墻面上的防火封堵

    在群房中常有大面積混凝土墻體，塔樓部分也常有連續多層的混凝土墻體，在實體墻上建造金屬和石材幕墻，層間防煙層難以施工。這時可以在門窗洞口周圍設置密實的防煙封堵。

    2．3  雙層通風幕墻的選用

    雙層通風幕墻可節能40％～60％，降噪可達35～40dB，表現了良好的建筑性能。全國會計師培訓中心北京基地實測結果：其K值可達1．0(冬天)和1．1(夏天)，降噪可達37dB，均提高性能等級l一2級。

    但是，雙層通風幕墻造價高，技術復雜，占用建筑面積3％一5％，增大投資；外幕墻還降低了房間私密性和增大相互干擾。因此，雙層通風幕墻應經過經濟技術比較后，選擇應用。

    3  荷載和地震作用

    3．1  風荷載計算

    1)風荷載計算應按GB50009—200l進行。采用50年一遇的基本風壓。體型復雜、高度超過200m的幕墻，宜進行風洞試驗。

    2)采光頂的體型系數可參照荷載規范采用，形狀復雜、周圍有高大建筑的采光頂，宜進行風洞試驗確定其體型系數。

    3)荷載規范沒有明確列出水平采光頂、雨棚應考慮正風壓。為安全起見，建議考慮可能出現正風壓的作用，并考慮下列兩種組合：

    1，2G+1．4W

    l，356+0．6~1．4W

    C和W分別代表恒載和向下的風荷載。

    4)雙層幕墻的風荷載問題相當復雜，還沒有明確的定論。建議外幕墻按荷載規范計算，內幕墻的風荷載可按外幕墻的風荷載適當折減。

    3．2  地震作用

    按修訂后的抗震規范，作用于幕墻平面垂直方向的地震作用擴大系數取為5．00除石材幕墻外，地震作用力一般較小，不起主要作用。地震作用參與組合時，組合值系數①E取為0．5。

    采光頂、大面積雨棚宜考慮豎向地震作用，8度抗震設計時，豎向地震力可按恒載加活載的10％考慮(上、下兩個方向)。

  3．3  振動臺試驗

  雖然幕墻上作用的地震力較小，不起主要控制作用，但是地震是動力作用，對幕墻的節點和連結構造形成大的沖擊，甚至損壞、失效。對節點和連接構造的可靠性，可以通過振動臺試驗予以驗證。

    目前國內已進行過石材幕墻的背栓連接、短槽連接、背槽連接和背卡式連接的振動臺試驗；鋁板幕墻和框支承玻璃幕墻(明框、隱框)的振動臺試驗；陶板幕墻的振動臺試驗，對試驗條件、測試方法和結果分析已積累了較豐富的經驗。

    3．4  直接吹風試驗

    采用飛機螺旋槳對幕墻進行直接吹風試驗(飛機頭試驗)在國內已經進行。試驗對了解遮陽板、遮陽百頁在風力作用下的振動和嘯叫聲有直接的結果，有利于修改其設計。雙層幕墻的風力問題，也有望采用這種試驗來解決。

 

 

4、結構設計的一般問題    

    4．1  幕墻設計的一般要求

    目前，建筑幕墻類型繁多，構造型式多變，無法對其連接構造作出太具體的規定。因此在設計原則—上要求建筑幕墻應有足夠的承載力、剛度、穩定性和相對于主體結構的位移能力。其中，相對于主體結構的位移能力通過膠縫、構件間的縫隙、可微動連接(如長圓孔螺栓等)、可動連接(如鉸支座、滑動連接、搖臂機構、彈簧機構等)來實現，不一定要求處處連接均為螺栓連接。因此，規定所有連接均采用螺栓是不盡合理的。只要達到幕墻與主體結構間有一定位移能力的要求，部分節點采用焊接是可以的。

    4．2  鋼鋁型材的混合使用

    在跨度較大情況下，采用鋼型材與鋁型材混合構件在原則上是允許的，但在實際操作上存在一些難點：

    1)為保證兩者共同受力，必須保證兩者受力后變形(撓度)相同，這就要求鋼型材緊密插入鋁型材巾，或者兩者用密排螺栓、鉚釘連接，兩種方法在施工時都較困難。

    2)型鋼與鋁型材之間電化學絕緣困難。

    因此，更方便的方法是采用鋼型材，外包裝飾鋁板。

    3、結構的穩定性問題

    現在幕墻支承的跨度越來越大，受壓和受彎構件的穩定性問題逐漸突出，考慮不周就容易產生穩定性破壞，這種破壞很突出，危險性很大。

    全玻幕墻的玻璃肋很薄，在風力作用下容易產生受彎梁的平外屈曲。曾有一個工程玻璃肋高16m，自由邊緣全無平面外支承，存在安全隱患。因此，8m以上的玻璃肋應考慮穩定性問題，必要時采取防止平面外失穩的措施。

    單根支承鋼結構在平面外的穩定問題應予注意，壓桿、壓彎桿件無支承長度不應超出長細比入為150的規定。作為估算，圓鋼管的無支承長度不應超過直徑的50倍。

    平面桁架、張拉索桿結構平面外應設計布置防止失穩的撐桿、拉桿或桁架。

    5  框支承玻璃幕墻

    5．1  玻璃面板計算

    彈性薄板應力和撓度計算公式只有在玻璃板撓度不大于板厚的—半時才是正確的。在玻璃實用范圍內，撓度遠大于板厚之半，計算出的應力與撓度偏大，不能正確反映實際情況，因此要采用折減系數n予以調整。

    夾層玻璃系數厚度取單片玻璃厚度的1．25倍，十空玻璃等效厚度取單片玻璃的1．2倍的方法，只在兩片玻璃等厚度、等強度時才適用。在玻璃厚度不、—片鋼化一片不鋼化時，不能采用這種簡單的折算方法。必須將外荷載按其厚度的三次方比例分配后(中空玻璃外片荷載加大10％)，再分片各自計算。

    5．2  橫梁和立柱的最小厚度

    橫梁和立柱截面的受力部分(參加計算的部分)，截面最小厚度應考慮下面的因素

    1…)寬厚比的限制；

    2)采川螺紋直接受力連接的鋁型材局部厚度不小于螺釘直徑：

    3)構造最小厚度。

    其叫，的限值山鋼材或鋁材的型號決定。

    構造最小厚度：

    鋼型材：橫梁不小于2．5mm立柱不小于3．0mm；

    鋁型材：橫梁，跨度不大于1．2時，不小于2．0mm：跨度大與1．2m時，不小刁：2．5mm；立柱，開口部分，不小于3．Omm；閉口部分，不小于2．5mm。

5．3  撓度的限值

   四邊支承的玻璃面板：短邊的l／60；

   鋁型利：跨度的l／180；

   鋼型利：跨度的l／250。

   由于橫梁和立柱在實際工程中跨度變化很大，不可能也不必要采用絕對撓度值控制

 

6  全玻幕墻

6．1  全玻幕墻的支承方式

    規定一個統一的高度，超出此高度后就必須吊掛不十分合理。應對不同的玻璃厚度規定不同的高度限制。規定厚度不超過12nun時，下端支承玻璃最大高度為4m：15mm時為5m；19mm時為6m是較為合理的。

  6．2  玻璃肋的材質

  已經有工程山現施工二過程中鋼化玻璃肋自爆，突然飛散的事例。玻璃肋是幕墻的支承結構，一旦自爆或外擊下飛散，面板將失去支承而坍落，產生較嚴重的后果。因此，玻璃宜采川單片鋼化玻璃，當夾層行困難時，寧愿采用普通浮法玻璃。因為浮法玻璃了于裂后并立即飛散，使得有時間采取搶救措施。

    采用點支承的玻璃肋，則應采用鋼化夾層玻璃。

    全玻幕墻玻璃開裂的一個主要原因是玻璃變形受限，如玻璃在上、下不銹鋼槽中空隙偏小，密封膠硬化：玻璃嵌入結構、裝修的槽口中未留足夠空隙或后加裝修頂死玻璃板面。玻璃開裂的另一個主要原因是玻璃受力不均勻，如兩個幣夾松緊不一致，拉力不一致；兩個夾不在一個平面上，玻璃受面平面外剪力和彎曲；玻璃下端支承橡膠墊塊厚薄高低不同等等。

    防止玻璃開裂，就要加強施工中的管理，清除上列的種種因素。

    6．4  防止玻璃肋失穩

    玻璃肋厚度小，板面寬，這種窄腹梁在風吸力作用下，自由邊緣受壓，容易喪失穩定。當肋高超過12m時，宜采取防止失穩的措施，如設置固定于自山邊緣的水平不銹鋼拉桿、設置水平玻璃肋在風荷載標準值作川下，玻璃肋的撓度不宜大于跨度的1／2000

〔page〕 7  點支承玻璃幕墻

7．1  面板

    在支承點附近，玻璃面板會產生很大的應力，面板應采用鋼化玻璃、鋼化夾層玻璃或鋼化中空

    采用有限單元方法精確分析點支承玻璃的應力在理論上是可行的，但在工程中應用有一定的難度：在孔洞或夾片支承處邊界條件：難以準確給山，如果約束條件稍有差異，其應力計算結果相差很人，難以應用。因此在工程設計巾還是采用公式計算為多。采用彈性小撓度計算公式時，應考慮折減系數。

    點支承面板的撓度值山風荷載標準值或重力荷載標準值計算得到，其限值取支承點間沿長邊離的l／600

    7．2  支承裝置

    采用帶球鉸支承頭的鋼爪支承裝置是目前應用最多、最為成熟的支承方式，由于支承頭穿過玻璃，必須注意密封防滲；中空玻璃還要采用多道密封措施防止漏氣。

    采用夾片式支承裝置，玻璃可以不用開孔，不存在漏氣問題，在廣州會展中心、天津泰豐植物園中應用相當滿意。夾片中應設置水平托板和柔性墊片支承玻璃自重。

    背栓式支承在國內已有應用，背部開錐孔，用錐形錨栓固定的方式可以避免冷橋，板面美觀。背栓式連接對設備、支承裝置和施工工藝有較高的技術要求。要總結經驗，推廣應用。

    7．3  支承結構

    點支承玻璃幕墻的支承結構可采用玻璃肋或鋼結構，目前鋼結構應用最為廣泛。支承鋼結構的一般分析方法是采用通用計算軟件如SAP、ANSYS、3D3S等等，張拉桿索結構計算中宜考慮幾何非線性影響。簡單結構可以采用手算方法。

    梁、柱、桁架、網架、網殼等由剛性桿件組成的支承結構，要注意桿件的長細比滿足規范的要求，一般情況下，桿件長細比在受壓時不應大于150；受拉時不宜大于2500剛性支承結構的撓度控制值可取為跨度的l／250。

    張拉桿索結構作用于主體結構上的預拉力在設計時應予考慮。采用由周邊拉索和中央承壓桿組成的自平衡體系，張拉力山中央承壓桿承受，不會將預拉力作用在主體結構上。拉桿采用不銹鋼圓鋼，直徑不應小于10mm；拉索可采用不銹鋼絞線或鋁包高強鋼絞線。拉索不宜采用細鋼絲組成的鋼絲繩。拉索最小直徑為8mmo弓K拉桿索結構的撓度控制值可取為跨度的l／2000

    7．4  單層索網

    單層索網由剛性的邊框和雙向張拉索網組成，它遮擋少，無剛性支承構件，幕墻明快通透。單層平面索網工作時會有較大的撓度，設計時索網的撓度控制值可取為跨度的l／500在兩座建筑物之間張拉索網時，由于地震中兩座建筑物會有相對位移，因此水平拉索要設置彈簧機構吸收地震中過大的拉索伸長，防止拉斷。

  8  鋁板幕墻

  8．1  面板的材料

    (1)復合鋁板

  在幕墻中采用的復合鋁板應為不燃性材料芯材，通常不燃性芯材為白色；采用黑色可燃性芯材的復合板不應在幕墻中應用。

  復合鋁板的氟碳涂層較薄，在嚴重污染地區和海濱地區使用滿足不了涂層厚度40um的要求，這時可以考慮改用氟碳噴涂的單層鋁板。

    (2)單層鋁板

  純鋁板較軟，厚度不應小于2．5mm，通常采用厚度為3．0mm。采用高強合金鋁板時，可以采用2．0mm的厚度。深圳電視中心采用2．0mm的滾涂鋁鎂合金板，效果良好。

    (3)蜂窩鋁板

  蜂窩板有優良的承載力、剛度和保溫隔聲性能。宜采用鋁蜂窩，總板厚10mm以上。常用15mE～20mm，板厚。

  8．2  膠縫

  鋁板幕墻目前國內常采用平膠縫，密封膠縫表面略低于鋁板面。歐洲常采用不打密封的開縫方案，縫山橡膠條在深處密封。現在建筑師常常要求做開縫處理，但國產橡膠條的質量和施工技術還有待于提高，做開縫還刁<是很有把握，所以在日前條件下最好做深膠縫來滿足建筑師的特殊要求。

  8，3  橫梁和立柱

    鋁板幕墻橫梁與立柱的截面厚度要求與框支承玻璃墻的要求相同。

    橫梁和立柱的撓度限值，鋁型材可按跨度的l／土80考慮；鋼型材可按跨度的l／250取用o

    8．4  板肋

    復合鋁板和單層鋁板應加肋，復合鋁板還應加邊肋。面板和肋之間可采用電栓釘、雙面貼或結構膠連接。

    原JGJl33中規定肋的撓度不應大于跨度的l／300，執行中發現太嚴，修訂時將會考慮修改。目前可建議板肋撓度不大于跨度的l／200。

9  石材幕墻

    9．1  石材的品種，

    JGJl33—200l中，石材的種類為花崗巖，且具抗彎強度試驗值應大于8MPa。近幾年由于建筑藝術的要求，非花崗巖的石材如砂巖、凝灰巖等已在幕墻中應用。最近到歐洲考察中，發現采用砂巖、凝灰巖，甚至多孔凝灰巖等石材作為外墻面的相當多。

    由于我國環境條件比歐洲差，大理石等易受酸雨腐蝕的巖石仍不宜用于幕墻。如果建筑設計確行需要，砂巖、凝灰巖等石利，可以用于幕墻，但應采取相應的加強措施。

    9．2  石材與主體結構的連接構造

    由于J1133規范作出了限制規定，目前鋼銷式連結的應用已大大減少。最常用的連結方式為短槽式。短槽式連結的掛極不宜采用T形件，宜采用L形掛件。鋁制L形掛件厚度不應小于4mm，不銹鋼L形掛件不應小于3mm。寬度不宜小于40mm。要控制弧形槽的開槽深度和槽長。

    背栓式連接在工程中應用已顯示出其優點，川于均勻、致密石材效果良好。但應注意的是，在不均勻、多孔石材試驗中曾產生過個別連接點拔出，使連結失效的現象。在堅硬而脆性的微晶玻璃中應用也產生過連接點處石材開裂的問題，應從工藝上加以改進。

    國內自行開發的連結方式如背槽式和背卡式連接，經過試驗驗證后，已在工程中應用。背槽式連接是在石材背而板邊開槽，槽深8mm—12mm，槽長約150mm，槽口寬30mm，槽底40mm，卡人鋁制型材作為連結件。背卡式則在背面開21nln寬的狄槽，卡卡入長為50mm，厚為2X0．5mm的不銹鋼彈簧卡連接件。這些新的連接方式各具特點，可以選用。日前已經過振動臺試驗，且振動臺而輸入最大加速度超過0，8g(約相當于9度地震)的連接方式有：短槽、背栓、背槽、背卡以及用于多孔陶板的卡式連接。

    9．3  砂巖、凝灰巖石材的應用

    砂巖、凝灰巖材質較松軟，強度低至4MPa，多孔凝灰巖材質不均勻，孔洞多，所以設計中要注意以卡方面：

    (1)適當加大設計安全度，總安全系數不小于3．5；

    (2)加大石板的厚度，如深圳文化中心采用埃及黃砂巖，其厚度加大至50mm；

    (3)控制外掛砂巖、凝灰巖的高度；

    (4)連接方式應恰當選擇。一般宜選用接觸面積較大、對局部缺陷不敏感的連接方式（如短槽式等)。

    9．4  石材用膠

    (1)槽口處的人槽填充膠要有足夠的承載力和彈性，不宜過于脆硬。選用環氧石材膠要符合國家標準的要求，也可采用大力膠。

    (2)所有與石材接觸的膠(包括人槽膠和密封膠)都要進行滲油試驗，確認無誤后才能在工程中應用。已經有個別工具安裝后出現石板滲汕，難以處理，只得更換。

    (3)石材用在使用前一定要認真檢查，發現離析等異常現象應停止使用。

    10  遮陽設計

    目前，采用透明玻璃甚至采用無色清玻的玻璃幕墻日漸增多，夏日陽光直射室內，強光和高溫影響了其使用條件，應當采用遮陽措施o

    10．1  遮陽措施

    一般認為，當室外溫度超過28℃，陽光射入室內超過0．5ln時，應當進行遮陽。

    遮陽措施常用的方式為：

    1)彩釉玻璃

    2)金屬管、陶瓷管

    3)卷簾

    4)百頁簾

    5)遮陽板

    彩 玻璃遮陽成本較低，多用于采光頂。彩釉宜采用絲網印刷，當距視點較遠時，宜用大尺寸的花紋，以免誤認為積灰。彩釉遮光不多，遮陽效果較弱。

    金屬管(鋁管、不銹鋼管)和陶瓷管遮陽有良好的視覺效果，金屬管還可以通水冷卻，降溫的同時還可提供溫水。

    卷簾和百頁簾應用最為普遍，為保證整齊美觀，宜采用電動式。在歐洲卷簾、百頁常布置在室外，達到既遮光又遮熱的效果，因為卷簾百頁布置在室內，熱量通過玻璃已進入室內，隔熱效果已很小。但是在目前周內環境條件下，布置在室外容易污染，清洗困難，所以現在一般布置在室內。在雙層通風幕墻十，則宜放在內外幕墻之間的熱通道內。

    10．2  遮陽板

    (1)遮陽板布置

    遮陽板布置在室外，可以沿豎向布置，也可以水平外挑布置。固定式遮陽板造價低，但無法調節進入室內的光線；有調節光線要求時，宜采用電動式遮陽板。

    (2)遮陽板的材料

    目前遮陽板多川鋁板或鋁型材，也有采用不銹鋼板或石板。這些材料遮擋視線，因此采用反射玻璃作遮陽板的口漸增多，反射玻璃反射口光，但從室內看室外則是透明的，不妨礙視線。反射玻璃加工方便，叮以采用夾層玻璃保證其安全，國外有些玻璃遮陽板的單片尺寸已達750mnlX6000mmo

    10．3  遮陽板的設計

    目前遮陽板的風荷載無確切的設計方法，對其支承結構可取比普通幕墻略小的風力計算。遮陽板在風了了作用下的顫振和嘯叫聲，目前沒有準確的估計方法。在大型遮陽工程中，可做成l：l的局部試件，用直接吹風的方法通過試驗確定其影響程度。直接吹風通常用飛機發動機、螺旋槳(俗稱飛機頭試驗)來進行，廣東亞洲鋁型材廠有此實驗設備。

    11  小  結

    日前我國幕墻工程量大、形式多變、結構復雜，在設計鋁板幕墻和施工中提出了不少新問題。以上一些思考尚不成熟，僅提供同行參考，中東幕墻http://www.linkhots.cn。